Doba náběhu - Rise time
V elektronice , když popisuje napětí nebo proudu kroku funkce , doba náběhu je čas, který je signálem pro změnu ze zadané nízké hodnoty na stanovenou vysokou hodnotu. Tyto hodnoty mohou být vyjádřeny jako poměry nebo ekvivalentně jako procenta vzhledem k dané referenční hodnotě. V analogové elektronice a digitální elektronice jsou tato procenta běžně 10% a 90% (nebo ekvivalentně 0,1 a 0,9 ) výšky výstupního kroku: běžně se však používají jiné hodnoty. Pro aplikace v teorii řízení je podle Levina (1996 , s. 158) doba náběhu definována jako „ doba potřebná k tomu, aby reakce vzrostla z x% na y% své konečné hodnoty “, přičemž vzestup je 0% až 100% čas běžný pro podtlumené systémy druhého řádu, 5% až 95% pro kriticky tlumené a 10% až 90% pro přetlumené . Podle Orwilera (1969 , s. 22) se termín „doba náběhu“ vztahuje buď na pozitivní, nebo na negativní krokovou reakci , i když je zobrazená negativní exkurze lidově nazývána dobou pádu .
Přehled
Doba náběhu je analogový parametr zásadního významu ve vysokorychlostní elektronice , protože je měřítkem schopnosti obvodu reagovat na rychlé vstupní signály. Bylo vyvinuto mnoho úsilí o zkrácení doby náběhu obvodů, generátorů a zařízení pro měření a přenos dat. Tato snížení mají tendenci pramenit z výzkumu rychlejších elektronových zařízení a z technik redukce parametrů bloudivých obvodů (hlavně kapacit a indukčností). Pro aplikace mimo oblast vysokorychlostní elektroniky jsou někdy žádoucí dlouhé (ve srovnání s dosažitelným stavem techniky) doby náběhu: příklady jsou stmívání světla, kde delší doba náběhu mimo jiné vede k delšímu životnost žárovky, nebo při ovládání analogových signálů digitálními pomocí analogového přepínače , kde delší doba náběhu znamená nižší kapacitní průchod, a tedy nižší vazebný šum k řízeným analogovým signálovým linkám.
Faktory ovlivňující dobu náběhu
Pro daný systémový výstup závisí jeho doba náběhu jak na době náběhu vstupního signálu, tak na charakteristikách systému .
Například hodnoty doby náběhu v odporovém obvodu jsou primárně způsobeny rozptylovou kapacitou a indukčností . Protože každý obvod má nejen odpor , ale také kapacitu a indukčnost , je zpoždění napětí a/nebo proudu při zátěži zjevné, dokud není dosaženo ustáleného stavu . V čistém RC obvodu je výstupní čas (10% až 90%) přibližně stejný jako 2,2 RC .
Alternativní definice
Příležitostně se používají i jiné definice doby náběhu, kromě té, kterou uvádí federální standard 1037C (1997 , s. R-22) a její mírné zobecnění podle Levina (1996 , s. 158): tyto alternativní definice se liší od standard nejen pro uvažované referenční úrovně. Občas se například občas použije časový interval graficky odpovídající záchytným bodům tečny nakreslené 50% bodem reakce krokové funkce. Další definice, kterou zavedl Elmore (1948 , s. 57), používá pojmy ze statistiky a teorie pravděpodobnosti . S ohledem na krokovou odezvu V ( t ) předefinuje čas zpoždění t D jako první moment jeho první derivace V ′ ( t ) , tj.
Nakonec definuje dobu náběhu t r pomocí druhého momentu
Doba náběhu modelových systémů
Zápis
Zde jsou uvedeny všechny notace a předpoklady požadované pro analýzu.
- Podle Levina ( 1996 , s. 158, 2011 , 9-3 (313)) definujeme x% jako procentní nízkou hodnotu a y% procentní vysokou hodnotu vzhledem k referenční hodnotě signálu, jehož doba náběhu má být odhadnuta .
- t 1 je čas, ve kterém je výstup analyzovaného systému na x% hodnoty ustáleného stavu, zatímco t 2 ten, ve kterém je na y% , oba měřené v sekundách .
-
t r je doba náběhu analyzovaného systému měřená v sekundách. Podle definice,
- f L je dolní mezní frekvence (-3 dB bod) analyzovaného systému, měřená v hertzech .
- f H je vyšší mezní frekvence (-3 dB bod) analyzovaného systému, měřená v hertzech.
- h ( t ) je impulzní odezva analyzovaného systému v časové oblasti.
- H ( ω ) je frekvenční odezva analyzovaného systému ve frekvenční oblasti.
- Šířka pásma je definována jako
- Všechny zde analyzované systémy mají frekvenční odezvu, která se rozšiřuje na 0 (nízkoprůchodové systémy)
- Pro jednoduchost, všechny systémy analyzovány v „ jednoduchých příkladů výpočtu náběhu “ části jsou jednota zisku elektrické sítě a všechny signály jsou myšlenka jako napětí : vstup je skoková funkce of V. 0 voltů , což znamená, že
- ζ je poměr tlumení a ω 0 je vlastní frekvence daného systému druhého řádu .
Jednoduché příklady výpočtu doby náběhu
Cílem této části je výpočet doby náběhu krokové odezvy u některých jednoduchých systémů:
Gaussův systém odezvy
Říká se, že systém má Gaussovu odezvu, pokud je charakterizován následující frekvenční charakteristikou
kde σ > 0 je konstanta, vztažená k vysoké mezní frekvenci následujícím vztahem:
I když tento typ frekvenční odezva není realizovatelné pomocí kauzálního filtru , jeho užitečnost spočívá v tom, že chování v souvislosti kaskádového z prvního řádu s nízkou propustí blíží chování tohoto systému těsněji protože počet kaskádových stupňů asymptoticky se zvýší na nekonečno . Odpovídající impulzní odezvu lze vypočítat pomocí inverzní Fourierovy transformace zobrazené frekvenční odezvy
Přímá aplikace definice krokové reakce ,
K určení 10% až 90% doby náběhu systému je nutné pro čas vyřešit dvě následující rovnice:
Použitím známých vlastností chybové funkce se zjistí hodnota t = - t 1 = t 2 : protože t r = t 2 - t 1 = 2 t ,
a nakonec
Jednostupňová nízkoprůchodová RC síť
U jednoduché jednostupňové nízkoprůchodové RC sítě je 10% až 90% doba náběhu úměrná časové konstantě sítě τ = RC :
Konstanta proporcionality může být odvozena ze znalosti skokové odezvy sítě na vstupní signál funkce jednotkového kroku amplitudy V 0 :
Řešení na čas
a nakonec,
Protože t 1 a t 2 jsou takové, že
při řešení těchto rovnic najdeme analytický výraz pro t 1 a t 2 :
Doba náběhu je tedy úměrná časové konstantě:
Nyní, když si toho všimnu
pak
a protože mezní frekvence vysokých frekvencí se rovná šířce pásma,
Nakonec si všimněte, že pokud se místo toho uvažuje doba náběhu 20% až 80%, t r se stane:
Jednostupňová nízkoprůchodová síť LR
Dokonce i pro jednoduché jednostupňové dolní propusti RL síti, 10% až 90%, doba náběhu je úměrná době sítě konstanta τ = L / R . Formální důkaz tohoto tvrzení probíhá přesně tak, jak je uvedeno v předchozí části: jediný rozdíl mezi konečnými výrazy pro dobu náběhu je způsoben rozdílem ve výrazech pro časovou konstantu τ dvou různých obvodů, což v daném případě vede k následujícímu výsledku
Doba náběhu tlumených systémů druhého řádu
Podle Levina (1996 , s. 158) je pro podtlumené systémy používané v teorii řízení doba náběhu běžně definována jako doba, po kterou se křivka pohybuje od 0% do 100% své konečné hodnoty: podle toho doba náběhu od 0 do 100% podtlumeného systému 2. řádu má následující podobu:
Kvadratická aproximace pro normalizované náběhu pro 2. řádu systému, krok reakce , bez nul je:
kde ζ je poměr tlumení a ω 0 je vlastní frekvence sítě.
Doba náběhu kaskádových bloků
Uvažujme systém složený podle n kaskádových non interakci bloků, z nichž každý má dobu náběhu t r i , i = 1, ..., n , a ne překročení jejich přechodové charakteristiky : Předpokládejme také, že vstupní signál prvního bloku má dobu náběhu jehož hodnota je t r S . Poté má jeho výstupní signál dobu náběhu t r 0 rovnou
Podle Valley & Wallman (1948 , s. 77–78) je tento výsledek důsledkem centrální limitní věty a byl prokázán Wallmanem (1950) : podrobnou analýzu problému však uvádí Petitt & McWhorter (1961 (§4–9, s. 107–115), který rovněž připisuje Elmorovi (1948) jako prvnímu, který na poněkud přísném základě dokázal předchozí vzorec.
Viz také
Poznámky
Reference
- Cherry, EM ; Hooper, DE (1968), Amplifying Devices and Low-pass Amplifier Design , New York – London– Sidney : John Wiley & Sons , pp. Xxxii+1036.
- Elmore, William C. (leden 1948), „Přechodná reakce tlumených lineárních sítí se zvláštním ohledem na širokopásmové zesilovače“, Journal of Applied Physics , 19 (1): 55–63, doi : 10,1063/1,1697872.
- Levine, William S. (1996), The Control Handbook , Boca Raton, FL : CRC Press , s. Xvi+1548, ISBN 0-8493-8570-9.
- Levine, William S. (2011) [1996], The Control Handbook: Control Systems Fundamentals (2. vyd.), Boca Raton, FL : CRC Press , s. Xx+766, ISBN 978-1-4200-7362-1.
- Millman, Jacob; Taub, Herbert (1965), pulzní, digitální a spínací průběhy , New York - St. Louis - San Francisco - Toronto - Londýn - Sydney : McGraw-Hill , s. Xiv+958.
- National Division Systems, Technology and Standards Division (1. března 1997), Federal Standard 1037C. Telecommunications: Glossary of Telecommunications Terms , FSC TELE, FED – STD – 1037, Washington: General Service Administration Information Technology Service, s. 488.
- Nise, Norman S. (2011), Control Systems Engineering (6. vydání), New York: John Wiley & Sons , s. Xviii+928, ISBN 978-0470-91769-5.
- Ogata, Katsuhiko (2010) [1970], Modern Control Engineering (5. vyd.), Englewood Cliffs, NJ : Prentice Hall , s. X+894, ISBN 978-0-13-615673-4.
- Orwiler, Bob (prosinec 1969), Vertical Amplifier Circuits (PDF) , Circuit Concepts, 062-1145-00 (1st ed.), Beaverton, OR : Tektronix , p. 461.
- Petitt, Joseph Mayo ; McWhorter, Malcolm Myers (1961), obvody elektronického zesilovače. Theory and Design , McGraw-Hill Electrical and Electronics Series, New York – Toronto – London: McGraw-Hill , pp. Xiii+325.
- Valley, George E., Jr.; Wallman, Henry (1948), „§2 kapitoly 2 a §1–7 kapitoly 7“, vakuové trubicové zesilovače , MIT Radiation Laboratory Series, 18 , New York : McGraw-Hill ., S. Xvii+743.
- Wallman, Henry (1950), „Přechodná odpověď a centrální limitní věta pravděpodobnosti“, v Taub, AH (ed.), Electromagnetic Theory (Massachusetts Institute of Technology, 29. – 31. Července 1948) , Proceedings of Symposia in Applied Mathematics , 2 , Providence : American Mathematical Society ., S. 91, MR 0034250 , Zbl 0035.08102.